Np0—計算截面上混凝土法向預應力等于靈時的縱向
　　預應力鋼筋及非預應力鋼筋的合力,按照《混凝土結構設計規范》第6.1.14條的規定計算,當Np0>0.3fcA0時,取Np0=013fcA0,此處,A0為構件的換算截面面積;
　　s—沿構件長度方向的箍筋間距;
　　V—構件斜截面上的最大剪力設計值;
　　Wt—受扭構件的截面受扭塑性抵抗拒,按本規范第
　　7.6.3條的規定計算;
　　T—扭矩設計值。
　　無梁樓蓋柱周邊剪力最大,故首先需驗算柱子周邊剪力,即為圖4-1中的剪切面1。剪切面1處于柱帽內,柱帽內沒有配置抗剪鋼筋,此處僅為混凝土抗剪,計算承載力時應不考慮鋼筋的作用。將式(4-1)改為:
　　V≤(1.5-βt)0.7ftbh0(4-3)
　　剪切面2處于柱帽范圍結束處,此處開始配置抗剪箍筋,故應用式(4-1)與式(4-2)進行抗剪承載力的計算。剪切面3處于抗剪箍筋配置范圍結束處,此處只有混凝土抗剪,故按照式(4-3)和式(4-2)進行抗剪承載力的計算。
　　
　　圖4-1柱帽周邊驗算剪切、沖切面示意圖
　　4．2無梁樓蓋沖切驗算
　　不配置箍筋或彎起鋼筋時,沖切承載力按《混凝土結構設計規范》7.7.1條
　　(4-4)
　　式中:Ff—部荷載設計值或集中反力設計值;對板柱結構的節點,取柱所承受的軸向壓力設計值的層間差值減去沖切破壞椎體范圍內板所承受的荷載設計值;當有不平衡彎矩時,應按本規范《混凝土結構設計規范》7.7.5條的規定確定;
　　βh—截面高度影響系數:當h≤800mm時,取βh=110,當h≥2000mm,取βh=0.9,其間按線性內插法取用;
　　ft—混凝土軸心抗拉強度設計值;
　　σpc,m—臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值,其值宜控制在110N/mm2～31N/mm2范圍內;
　　um—臨界截面的周長:距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長;
　　h0—截面有效高度,取兩個配筋方向的截面有效高度
　　的平均值;
　　η1—局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數;
　　η2—臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數;
　　βs—局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值,βs不m宜大于4;當βs<2時,取βs=2;當面積為圓形時,取βs=2;
　　as—板柱結構中柱類型的影響系數:對中柱,取as=40,對邊柱,取as=30;對角柱,取as=20。
　　當配置箍筋或彎起鋼筋時,受沖切承載力應符合《混凝土結構設計規范》71713條,受沖切截面應符合下式
　　(4-5)
　　配置箍筋時,受沖切承載力應符合下列規定:
　　(4-6)
　　
　　配置彎起鋼筋時,受沖切承載力應符合下列規定:
　　(4-7)
　　式中:Asvu—與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋截面面積;
　　Asbu—與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋截面面積;
　　a—彎起鋼筋與板底面的夾角。沖切面1為從柱帽范圍結束處沿45°沖切,此處為配置箍筋或彎起鋼筋處,故首先應用式(4-5)驗算受沖切截面是否滿足要求,然后再應用式(4-7)計算沖切承載力。沖切面2為從配置箍筋或彎起鋼筋范圍結束處沿45°沖切,此處沒有配置箍筋或彎起鋼筋,故應用式(4-4)進行沖切承載力的計算。
　　5構造要求
　　5.1板的配筋
　　根據柱上和跨中板帶截面彎矩算得的鋼筋,可沿縱、橫兩個方向均勻布置于各自的板帶上。對于承受負彎矩的鋼筋,其直徑不宜小于12mm,以保證施工時具有一定的剛性。
　　5.2邊梁
　　無梁樓蓋的周邊應設置邊梁,其截面高度應不小于板厚的2.5倍,與板形成倒L形截面。邊梁除了與邊柱上的板帶一起承受彎矩外,還要承受垂直于邊梁軸線方向的扭矩,所以應配置必要的抗扭構造鋼筋。
　　5.3抗沖切鋼筋的配置
　　按計算所需的箍筋及相應的架立鋼筋應布置在沖切破壞錐體范圍內,并布置在從柱邊向外不小于1.5h0的范圍內;箍筋應做成封閉式,箍筋直徑不應小于6mm,其間距不應大于h0/3。按計算所需的彎起鋼筋應配置在沖切破壞錐體范圍內,彎起角度可根據板的厚度在30°～45°之間選取;彎起鋼筋直徑不應小于12mm,且每一方向不應小于3根。
　　6結語
　　無梁樓蓋有其自身的優缺點,在進行設計時,一定要仔細分析其受力特征,了解他的破壞機理,才能更好的運用他的優缺點來為建筑行業服務。
　　參考文獻】
　　
　　[1］混凝土結構設計規范（GB50010-2002）[S].北京：中國建筑工業出版社，2002．
　　［2］建筑抗震設計規范（GB50011-2001）[S].北京：中國建筑工業出版社，2008．
　　［3］黃成若，韓富田，鄒忠剛.無梁樓蓋的受力特點與計算方法[J].建筑科學，1991年04期．

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